硬質聚氨酯 HFO 發(fā)泡體系后熟化催化劑的選擇
硬質聚氨酯 HFO 發(fā)泡體系后熟化催化劑的選擇
SolsticeTM?LBA（HFO-1233zd, 1-氯，3，3，3?三氟丙烯）是霍尼韋爾首先推出的第四代低全球變暖潛值（GWP）發(fā)泡劑，適用于家用電器、建筑保溫、冷鏈運輸和工業(yè)保溫等領域聚氨酯隔熱材料的發(fā)泡，是 CFC、HCFC、HFC?和其它非氟碳發(fā)泡劑的佳替代發(fā)泡劑。適用于聚氨酯發(fā)泡行業(yè)的一種能夠同時滿足各種工藝及環(huán)保要求的新一代發(fā)泡劑，具有高效 ??節(jié)能、不燃、不含可揮發(fā)性有機物，低全球變暖潛值，安全環(huán)保等特點。經過不斷的配方及 ??工藝參數的優(yōu)化后，以 SolsticeTM?LBA?新一代高效節(jié)能環(huán)保發(fā)泡劑制得的聚氨酯泡沫和現有發(fā)泡劑體系（245fa?和環(huán)戊烷）相比具有更為優(yōu)異的導熱系數和整機能耗水平，分別比相同型號的 245fa?以及環(huán)戊烷體系冰箱在導熱系數方面降低 7%（和 245fa?體系相比）和 12%
（和環(huán)戊烷體系相比），并且在整機能耗方面降低了 3%（245fa）和 7%（環(huán)戊烷）。
雖然 LBA?發(fā)泡劑有許多上述優(yōu)點，但在實際應用時也面臨著一些問題，從我們催化劑的角度主要問題是：含鹵素發(fā)泡劑的分解造成的催化劑失活，因此傳統(tǒng)的催化劑在 LBA?體系中不適用，但全球變暖的事實讓我們不得不選擇 LBA?即 ODP?值為 0；全球變暖潛值 GWP?小于 5 的發(fā)泡劑，能同時滿足《蒙特利爾議定書》和《京都議定書》的環(huán)保要求，因此催化劑也只 ??能重新選擇適用于這類發(fā)泡劑的新型催化劑體系。
下面展開具體案列分析，具體案例分析前對比較方法做如下說明：“穩(wěn)定性”是指含有 ?除異氰酸酯之外的可發(fā)泡組合物的所有組分的預混物在設定為 50℃的烘箱中(在密封容器中)熱老化 2?周后將具有足夠的活性。在老化過程中，氫氟烯烴 (HFO) 發(fā)泡劑可能會發(fā)生分解，從而導致預混物失去活性。這種失活可以使用標準 FOMAT?設備來測量，并測量上升曲線的泡沫速率，其中包括在聚合過程期間記錄高度與時間的關系以及泡沫上升速度與時間的 ??關系。測量失活的方法是通過監(jiān)測泡沫達到在老化過程中不同時間段達到的大高度的 80% 的時間（以秒為單位）的變化。然后可以通過記錄變化ΔT=T?老化-T?初始來測量催化劑性能的改進。例如，需要 20?秒才能達到初制備時達到的大高度的 80%的制劑，在 50°C?儲存兩周后可能會經歷反應性衰減，然后需要 30?秒才能達到大高度的 80%達到的高度（通過FOMAT?設備測量）。則 ΔT?將為 10?秒。因此，當比較催化劑組合物時，需要較小的ΔT 變化，因為這種較小的變化與老化過程中較低的活性損失相關。ΔT?的較小變化意味著，例如，合適的噴霧泡沫配方在老化后仍然可以產生泡沫，而不需要向預混物中添加額外的新鮮 ??催化劑以防止反應混合物在應用過程中流掛、滴落或塌陷。為了獲得穩(wěn)定的泡沫配方，優(yōu)選 ??反應性的ΔT?變化小于約 7?秒。更優(yōu)選反應性的ΔT?變化小于約 5?秒、小于約 4?秒并且在一
些情況下小于約 3 秒。
具體實施案列如下：將約 100g?上述預混物添加到塑料容器中封閉，并在密封容器中的烘箱中在 50℃下調節(jié) 7?或 14?天。使樣品在室溫下達到平衡，然后在由機械混合葉片以約3000rpm?提供的劇烈機械攪拌下與相應量的異氰酸酯（通常為約 25g?多元醇預混物和 25g?異氰酸酯）混合。在聲納檢測設備（FOMAT?型號 V3.5?和 FOMAT?設備附帶的標準軟件）下測量泡沫上升情況，并記錄每個案例的選擇時間。選擇時間以秒為單位測量，它代表每個發(fā)泡 ??體達到全高度 80% 所需的時間。時間記錄 1?為組裝并立即發(fā)泡的預混物的選擇時間，T2?為50℃調理 7?天后的選擇時間，T3?為 50℃調理 14?天后的選擇時間。ΔT?是反應性衰減或 T3 和 T1?之間的差值。在這些條件下，需要小于 5?秒的ΔT?才能具有適當的系統(tǒng)穩(wěn)定性。
表一為實施案列過程中的基本配方，其他原料不變，整個過程只改變催化劑種類。
| 基本配方表格 | |
| 物料種類 | 添加量（PPHP） |
| 聚醚多元醇 | 30 |
| 聚酯多元醇 | 70 |
| 阻燃劑TCPP | 20 |
| 硅油 | 3 |
| 發(fā)泡劑LBA | 10 |
| 水 | 2.5 |
| 胺催化劑組合 | 可變 |
| 金屬催化劑組合 | 可變 |
表二所示為該催化劑組合在老化時表現出顯著的反應活性損失，高 ΔT 就可證明。
| 催化劑種類 | 用量（PPHP） | T1（S） | T2（S） | T3（S） | ΔT（S） |
| NT CAT PC9+NT CAT D60+NT CAT PC5 | 1.4 | 12 | 20 | 42 | 30 |
| NT CAT T-120 | 0.35 | ||||
表三所示為該催化劑組合表現出良好的反應穩(wěn)定性，ΔT 小于 5 秒。
| 催化劑種類 | 用量（PPHP） | T1（S） | T2（S） | T3（S） | ΔT（S） |
| NT CAT LBC100+NT CAT LBC200+NT CAT LBC400 | 2.6 | 17 | 19 | 21 | 4 |
| NT CAT MR20+NT CAT MB20 | 0.35 | ||||
為進一步做分析對比，對表二和表三進行了上機噴涂放大評估，以便從 FOMAT?反應性評估（ΔT?或泡沫達到大高度的 80% 所需時間的增加）和實際泡沫配方性能中獲得直接相關數據。將表 2?中所示的配方的多元醇預混物的所有組分在金屬桶中混合在一起，并用氣動混合器混合幾分鐘后用噴涂機進行現場噴涂。方形紙板用螺栓固定在水平在地板上的木托 ??盤結構上。通過將少量噴霧到桶中并使用木制壓舌板來測量乳化時間、線性凝膠時間和表干 ??時間（根據下述方法）進行反應性測量。這些噴霧試驗中的反應性測量為一式三份進行并記 ??錄每個樣品的平均值。在配制多元醇預混物的同一天進行初始反應性測量。通過用完全配制 ??的多元醇預混物卷邊關閉5?加侖桶并將桶置于 50°C?烘箱中 2?周來制備對老化樣品的反應性測量。
下面展開具體案列分析，具體案例分析前對比較方法做如下說明：“乳化時間”是噴涂 ?液體在基材上開始反應并起泡所需的時間，以秒為單位。噴涂泡沫的乳化時間優(yōu)選為 0.2
至 3?秒。如果乳化時間太長，配方將沒有足夠的粘度來保留在所需的位置，并且可能會滴落或從基材上流下或流下。“線性凝膠時間”測量為噴射液體充分反應以使液體開始膠凝所需的時間（以秒為單位），并且可以通過用壓舌板接觸泡沫體并拉動將聚合物線從泡沫體中拉出遠離泡沫。優(yōu)選的是，線性凝膠時間在 4?秒至 15?秒之間。如果線性膠凝時間少于 4?秒，
則發(fā)泡物質可能會在上升之前膠凝，從而在泡沫中產生壓力。如果線性凝膠時間大于 15?秒， 如果聚合反應沒有進行到泡沫能夠承受其自身重量的程度，則發(fā)泡體可能會下垂或自行回落。 ??“不粘時間”是指當輕輕拍打泡沫表面時，噴射液體反應到泡沫物質不再粘在壓舌板上所需 的時間（以秒為單位）。不粘時間優(yōu)選為 5?至 20?秒。
表四所示為表二配方所得測試數據，結果說明了該催化劑體系在 50℃儲存兩周后反應性的顯著衰減。
| 乳白時間
（S） |
老化兩周乳白時間（S） | 線性凝膠時間（S） | 老化兩周線性凝膠時間
（S） |
不粘時間
（S） |
老化兩周不粘時間（S） |
| 1.2 | 3.6 | 4.9 | 20.4 | 7.5 | 30.6 |
表五所示為表三配方所得測試數據，結果說明了該催化劑體系優(yōu)于表二的催化劑體系的 ?穩(wěn)定性。
| 乳白時間
（S） |
老化兩周乳白時間（S） | 線性凝膠時間（S） | 老化兩周線性凝膠時間
（S） |
不粘時間
（S） |
老化兩周不粘時間（S） |
| 1.4 | 1.6 | 7.5 | 10.5 | 11.7 | 17.1 |
本催化劑組合可用于生產任何硬質絕緣泡沫，并且特別可用于噴涂泡沫、器具絕緣、絕 ??緣建筑板和含有閉孔硬質聚氨酯泡沫的各種其它絕緣產品。特別適用于改善含有氫鹵烯烴發(fā) ??泡劑的體系的穩(wěn)定性，例如 HFCO-1234ze（反式 1,3,3,3-四氟丙-1-烯）和 HFCO-1233zd
（反式 1,3,3,3-四氟丙-1-烯）中的至少一種。 1-丙烯、1-氯-3,3,3-三氟）等 HFO。
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